第一篇：6 m×18m高25m广告牌计算书

上海地区高炮计算书简稿

（6 m×18m，高25m，市郊）

发布时间：2006年7月29日 15时21分

1、主要计算依据：

1）户外广告设施设置技术规范（DB31/283-2002）

2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）

3）钢结构设计规范（GB50017-2003）

4）上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08-11-1999）

2、风荷载计算

2.1 基本风压的取值

风荷载是高炮基础与结构设计主要荷载，基本风压取值为：w0＝0.55kN/m。

22.2 风荷载标准值的计算

风荷载标准值wk应按下式计算：wk=βzμsμzw0 式中：μs为风荷载体形系数，对于高炮牌面，μs＝1.3 μz为风压高度变化系数，对于郊区25m广告牌迎风面μz＝1.28；

βz为风振系数，可按下式计算βz＝1＋ξνψz/μz，计算结果为βz＝1.50。

故牌面风荷载标准值及作用点高度：wk＝1.37kPa，作用点高度：22m； 2.3 风荷载设计值计算：

结构重要性系数γ0＝1.1；基础顶面处，风荷载产生的弯矩设计值为：SM＝5240(kN.m)，风荷载产生的剪力设计值Q＝250 kN。

3、基础设计

3.1 伞式自扩锚扩底桩基础及微型群桩基础

如采用伞式自扩锚扩底桩基础或微型群桩基础，可采用桩筏式基础代替浅基础，筏板基础尺寸取5m×3m×1m，并在基础4角布置4根伞式自扩锚扩底桩或在基础两端各布置20根微型桩，单侧桩承载力特征值总和为900kN。其抗倾覆弯矩设计值为：

RM＝900×1.25×4＋5×3×1×25×0.9×2－5×3×0.5×10×1.2×2＋200×0.9×2＝5355(kN.m)>SM（基底）＝5240kN.m，对地基土承载力没有要求。

3.2 钢筋混凝土筏板基础

要满足设计抗风要求，筏板基础尺寸应选为12m×5.5m×2m，其抗倾覆承载力计算如下：

RM＝(12×5.5×2×25×0.9－12×5.5×1.5×10×1.2+200×0.9)×12/4－250×2＝5386(kN.m)对地基要求较高，要求地基承载力设计值不小于80kPa。

4.立柱设计 立柱采用外径1.6m，壁厚14mm的钢管，钢管的截面模量： w=0.0274m3

钢管最大弯曲应力：σ

max

＝RM/w=5240/0.0274＝191（MPa）< f＝200（MPa）

钢管最大压应力：σ满足规范要求。

max

’＝195（MPa）< f＝200（MPa）。钢立柱结构设计

第二篇：计算书封皮

青海矿业800万吨选煤项目

挡墙工程计算书

审核人：

校对人：

设计人：

中国水利水电第四工程局有限公司勘测设计研究院

二零一四年七月

第三篇：照度计算书

项目名称：醒汉街51号危房改造工程 专 业：电 气 软件名称/版本: 本专业计算书共 1 本 第 1 本 3页数

计算内容：照度、防雷计算计 算：校 核：审 核：

2011年

计算书

月 日

照度计算： 商铺计算:

1、规格:长12.6米,宽10米。

2、面积:12.6*10=126平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.3)商店的照度标准值为300 lx，照明功率密度值12W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(12.6*10)/2.85*（12.6+10）＝1.96

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.58。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*126/（2*3350）*0.58*0.8=12.2 取整，需要T8 36W双管荧光灯具12套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=12*2（36+4）/126=7.6（W/M2）＜12（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述12套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=12*（2*3350）*0.58*0.8/126=7.6（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长4.6米,宽4.2米。

2、面积:4.6*4.2=19.32平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(4.6*4.2)/2.85*（4.6+4.2）＝0.77

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.5。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*19.32/（2*3350）

*0.5*0.8=2.2 取整，需要T8 36W双管荧光灯具2套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=2*2（36+4）/19.32=8.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述2套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=2*（2*3350）*0.5*0.8/19.32=277（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长6.6米,宽3.9米。

2、面积:6.6*3.9=25.74平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(6.6*3.9)/2.85*（6.6+3.9）＝0.86

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.52。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*25.74/（2*3350）*0.52*0.8=2.8 取整，需要T8 36W双管荧光灯具3套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/25.74=9.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.52*0.8/25.74=324（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

办公室计算:

1、规格:长8.4米,宽3.9米。

2、面积:8.4*3.9=32.76平方米

3、根据<<建筑照明设计标准>>(GB50034-2004)办公建筑照明标准值(表6.1.2)办公室的照度标准值为300 lx，照明功率密度值11W/㎡。

4、计算室形指数RI：

RI=RCR=（房间宽度×房间长度）/灯具计算高度×（房间宽度＋房间长度）=(8.4*3.9)/2.85*（8.4+3.9）＝0.94

5、室形指数及房间表面反射比查利用系数表，得利用系数0.56。

6、所需灯数：

N=（标准照度值*房间面积）/[单套灯光通量*利用系数*维护系数]=300*32.76/（2*3350）*0.56*0.8=3.3 取整，需要T8 36W双管荧光灯具3套。

7、计算300 1X时的照明功率密度LPD：

LPD=灯具总安装功率/房间面积=3*2（36+4）/32.76=7.3（W/M2）＜11（W/M2）满足强制性条文要求。

8、若先选定上述3套灯具，则可按下式效验设计照度值：

设计照度值=光源总光通量*利用系数*维护系数/房间面积=3*（2*3350）*0.56*0.8/32.76=274（LX）

计算结果在允许偏差10%内，符合规定。

根据《建筑物防雷设计规范》GB50057―94（2000年版）的相关公式进行计算 1.已知条件: 建筑物的长度L = 15m 建筑物的宽度W = 10m 建筑物的高度H = 10.95m 当地的年平均雷暴日天数Td =84.6天/年

校正系数k = 1.0 2.计算公式: 年预计雷击次数: N = k*Ng*Ae = 0.0684 其中: 建筑物的雷击大地的年平均密度: Ng = 0.024Td ^1.3 = 0.024*84.6^1.3 = 7.6876 等效面积Ae为: H<100M, Ae =[LW+2(L+W)*SQRT(H*(200-H))+3.1415926*H(200-H)]*10-6 = 0.0089 3.计算结果: 根据《防雷设计规范》，该建筑应该属于第三类防雷建筑。

附录: 二类:N>0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。N>0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。

三类:0.012<=N<=0.06 省部级办公建筑和其他重要场所、人员密集场所。0.06<=N<=0.3 住宅、办公楼等一般性民用建筑物。N>=0.06 一般性工业建筑。

第四篇：计算书08

大帅塔机SCD200/200施工升降机计算说明书

8施工升降机稳定性计算

8.1.概述

本机属于外附着式施工升降机，独立起升高度和附着都有一定的限制，超过独立高度限制时，应采用附着装置锚固在建筑物上，完成附着。施工升降机附着式状态和建筑物联在一起不存在倾覆的危险，只需对独立高度进行整机倾翻稳定性验算。

8.2.计算工况

8.2.1.基本稳定性：工作状态，无风静载

8.2.2.动态稳定性：工作状态，有风动载

8.2.3.暴风侵袭下的非工作状态

8.3.稳定性计算：

按GB/T10054-2005《施工升降机》的要求，施工升降机在工作或非工作状态均应具有承受各种规定载荷而不倾翻的稳定性，在最大独立高度时的抗倾翻力矩不应小于该工况最大倾翻力矩的1.5倍。

8.3.1 基本稳定性计算：

工作状态：无风静载、单吊笼满载运行，考虑自重载荷及吊重对整机稳定性的影响，载荷放大系数：自重载荷取0.95，起升载荷取1.4。

抗倾翻力矩：107386800 N.㎜

倾覆力矩：42507000 N.㎜

安全系数：2.5

8.3.2 动态稳定性计算：

工作状态：有风动载、单吊笼满载运行，考虑自重载荷及吊重对整机稳定性的影响，载荷放大系数：自重载荷取0.95，起升载荷取1.15，风载荷系数取1。

抗倾翻力矩：102386800 N.㎜

倾覆力矩：60360065 N.㎜

安全系数：1.7

8.3.3 暴风侵袭稳定性计算：

非工作状态：载荷放大系数：自重载荷取0.95，风载荷系数取1.1。

抗倾翻力矩：79386800 N.㎜

倾覆力矩：27622918 N.㎜

安全系数： 2.8

8.4.结论：

计算的每个工况的抗倾翻力矩均大于该工况最大倾翻力矩的1.5倍，故整机抗倾翻稳定性满足要求。

第五篇：设备设计计算书

同步碎石封层设备液压系统设计计算书

同步碎石封层设备（一下简称“设备”）的主要工作部分由沥青泵、布料辊、导热油马达、搅拌站和布料起升装置构成。本套设备的液压系统，采用开式LS回路+萨奥-丹佛斯PVG系统（即比例控制阀组），设备要求精度较高的部分为沥青的洒布量须与设备的行走速度相匹配，主要的工作部件分别为：沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和物料举升设备。各部分的设计计算如下：

一、已知设计参数 π=3.14 发动机转速为n=1800RPM 液压系统容积效率ηv=0.95 液压系统机械液压效率ηmh=0.95

液压系统总功率ηt=ηv*ηmh=0.9

二、沥青泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为：

沥青泵型号为NYP110，理论排量Qv=110L/100r=1100cc/r，适用流体粘度为600，最大转速N1max=550RPM，出口压差为ΔP1=0.6MPa；

沥青泵的机械效率取η1=0.5；

该系统的设定工作压力为ΔP=15MPa=150BAR 计算沥青泵的驱动扭矩

M1=(Qv*ΔP1)/(2πη1)=210N*m 设定万向轴的传递效率为η2=0.9 在系统工作压力为ΔP的情况下，计算出驱动液压马达的排量为

Vg1=20π*M1/（ΔP*ηmh*η2）=102cc/r 由于是采用的液压马达直连沥青泵，则液压马达在N1max=550RPM的情况下，其需要输入的流量为

Qv1=Vg1*N1max/(1000*ηv)=60L/min 马达的输出功率为

P1=(Qv1*ΔP1*ηt)/600=13.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为100cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM1-100，采用标准配油盘，排量为100cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM；

三、布料辊驱动马达设备设计计算及选型 该部分系统的设备参数为： 布料辊端面半径R=100mm； 布料辊摩擦系数f=0.5； 物料斗举升倾角α=40°； 料斗长度a=4.8m； 料斗宽度b=2.5m；

流量调节板开度h=0.012m； 骨料密度ρ=1700kG/m3； 该系统的设定工作压力为ΔP2=5MPa=50 BAR 布料辊转速为n2=50-130RPM 液压马达相关机械设备的传动效率为η2=0.9 计算布料辊的驱动扭矩 M2=F*R--------------------------○F=N1*f----------------------------○N1=Gcos50°--------------------○H=h/sin50°----------------------○G=abHρg-------------------------○联立上述5式，带入数据，可得

M2=abhρgfRctg50°=100.3N*m 在压力差为ΔP2=50BAR的情况下，驱动马达的排量为

Vg2=20π*M2/（ΔP2*ηmh*η3）=147cc/r 马达需要输入的流量为

Qv2=Vg2*N2max/(1000*ηv)=21L/min 马达的输出功率为

P2=(Qv2*ΔP2*ηt)/600=1.6kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为150cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM2-150，采用标准配油盘，排量为150cc/r，额定工作压力25MPa，最高工作压力为32MPa，转速为15-1000RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM1-160，排量为160cc/r，额定工作压力为12.5MPa，额定转速为356RPM。（优选）

四、导热油泵驱动马达设备设计计算及选型 该部分的设备参数及要求为： 导热油泵扭矩为M3=21N*m； 导热油泵额定转速N3=1440RPM； 机械结构传递效率为η3=0.9 系统设定压力为ΔP3=5MPa=50BAR 液压马达相关机械设备的传动效率为η3=0.9 计算驱动马达的排量

Vg3=20πM3/（ΔP3*ηmh*η3）=30cc/r 马达要输入的流量为

Qv3= Vg3*N3/(1000*ηv)=47L/min 马达的输出功率为

P3=(Qv3*ΔP3*ηt)/600=3.5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为30cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、天津市天机力源齿轮马达：GMC4-32-1H7F4-30，排量为32cc/r，额定工作压力20MPa，公称转速为3150RPM，最低转速为900RPM。（优选）

五、物料搅拌站驱动马达设备设计计算及选型

该部分的设备参数及要求为：

搅拌驱 动扭矩为M4=640N*m； 搅拌转速为N4max=60RPM;机械结构传递效率为η4=0.9 系统设定压力为ΔP4=15MPa=150BAR 计算驱动马达的排量为

Vg4=20πM4/（ΔP4*ηmh*η4）=313.5cc/r 在最大转速情况下，马达需要输入的流量为

Qv4= Vg4*N4max/(1000*ηv)=18L/min 马达的输出功率为

P4=(Qv4*ΔP4*ηt)/600=5kW 根据上述计算，经过圆整，可供选取的马达排量为300cc/r，可供选择的定量马达型号为

1、宁波欧易液压马达：NHM3-300，采用标准配油盘，排量为300cc/r，额定工作压力20MPa，最高工作压力为35MPa，转速为6-500RPM。

2、山东瑞诺摆线马达：BM6-310，排量为310cc/r，最大转速为484RPM，额定压力是20.5MPa。（优选）

六、料斗起升装置设计计算及选型 该部分的系统要求为： 最大举升力为T=300KN 最大举升高度为L=1.5m；

系统设定压力为ΔP5=20MPa=200BAR； 从最低点到最大高度所用的时间为t=30s； 计算液压缸的无杆腔面积（活塞面积）为

A=F/ΔP4=0.015m2 则活塞的直径为

D=0.12m=120mm

选取缸径为125mm，杆径为90mm的液压缸，行程为1700mm。按照要求，活塞的运动速度为

v=L/t=0.05m/s

则需要输入的流量为

Qv5=A*v=0.015*0.05*1000*60=45L/nin

液压缸的输出功率为

P2=ΔP5* Qv5*ηt=15kW

七、液压泵功率及流量计算

假定上述设备均（沥青泵驱动马达设备、布料辊驱动马达设备、导热油泵驱动马达设备、物料搅拌站驱动马达设备和料斗起升装置）有同时工作要求，则液压泵所需要的输出的流量为

Q=Qv1+ Qv2+ Qv3+ Qv4+ Qv5=191L/min 在发动机转速为n=1800RPM的情况下，液压泵的排量为

Vg=1000Q/（n*ηv）=112cc/r

泵的选定型号为：力士乐A11VO130DRS/10R-NZG12N00，该泵的排量为130cc/r，公称压力350BAR，最大压力400BAR，最大转速为2100RPM，在满排量下，最大转速为2500RPM，带压力控制的负荷传感方式；从输出轴端看，旋向为右旋；输入花键标准为DIN5480；与发动机直连，安装法兰为SAE3#飞轮壳；吸油口和压力油口相对布置，采用公制螺栓固定。状态：现货；供应商：北京海纳创为液压系统技术有限公司

联系人：王鹏

电话：***

由上述计算可得，如果上述五套设备要同时工作，需要发动输出的功率为P=13.5+1.6+3.5+5+15=38.6kW，鉴于发动机要有10-25%的功率预留量，故而贵公司所选择的发动机功率是否偏低？？？？